全自动开花机供应-华欧机械制造-全自动开花机

九剌棍开松机的工艺设计要求如下：

给棉帘子至开棉剌银间隔距适当增大一些，全自动开花机供应，在机器运转时，易于将碎布块、皮块、铁丝等杂物剔出。

开棉刺辊是本机主要的开棉和梳理机构。机内纤维束尚较大，而且是在非握持状态下依靠两个打击机件来扯松，但由于锯齿的抓取效能较高，棉层也不厚，故开棉剌辊间的隔距一般选用1.59毫米。

开棉刺辊没有除杂作用，同时考虑到转移的需要，刺辊上的锯齿角度可选用78°。

除杂刺辊既要将开棉刺辊上的纤维转移过来，又要排除杂质，故除杂刺辊上锯齿的密度应大于开棉刺辊，除杂刺辊的速度也应犬于开棉刺辊。除杂刺辊的锯齿要考虑到除杂的要求，角度应稍大一些，可选用84.0为便于转移，除杂剌辊至开棉刺辊间的隔距应适当小一些。

由于剥棉刺辊要从除杂刺辊上剥下纤维，并被后方凝棉器的吸风将纤维输出机外，因此，剥棉刺辊上锯齿的密度应大于除杂刺辊，剥棉刺辊的速度也应大于除杂刺棍。为了有利于将纤维自除杂刺辊剥离后抛出，剥棉刺辊上锯齿的角度宜大。

推动刺辊是将上方开棉剌辊上剩余的纤维转移过来，重新把纤维投入棉仓内。因此，推动剌辐上锯齿的密度应大于开棉刺辊，锯齿角度宜较大，其速度在纤维转移---的情况下，全自动开花机，以稍慢较好，如速度过快，纤维被抛出的力大，纤维被抛向摇极时，摩擦大，易起扭结。

在剥棉剌辊后方应连接风力较强的凝棉器，以便顺利输出纤维，避免发生轧煞现象。

各刺锦锯齿的包卷规格，应符合刺银在连续运转中，其表团不致嵌入棉籽破壳的要求。

刺辊除杂机构的作用和一般打击机件不同，由于高速回转产生气流附面层，虽然其后方有风力---的凝棉器，若不采取措施，在除杂剌辊下方就会有---的喷花现象，落棉含杂率将很低。因此，在除杂刺辊下方必须用网眼缸过谴其表面气流层的高压气流，尤其在剥棉刺辊和除杂刺辊夹道中的高气压。气压的高低又与除杂刺辊和剥棉刺辊的速度有关。为了降低气压，在各刺辊能起到其应有作用的情况下，应尽量采用较慢的速度。

除杂刺辊与尘棒间的隔距不能过大，否则纤维就要脱离剌辐而落下。决定这一隔距的有三个主要参变数，锯齿条的作用角、刺辊回转速度和原棉本身的物理性能。由于在这里要大量排除杂质，故需采用大隔距的尘棒。尘棒安装角与落棉的关系同一般情棉机械的原理，即安装角放大，落棉量培加，飞花亦多，安装角小，落棉量少，飞花亦少。

开松机牵伸区内须条的摩擦力界分布

图4-10为开松机罗拉钳口下须条摩擦力界分布。下罗拉为钢质罗拉，上罗拉为弹性皮辊。皮辘对须条加上压力p后，在沿上下罗拉中心线。102上，须条内纤维间压力大，纤维相对滑动时产生的摩擦力或摩擦力强度也大，沿须条轴线方向向二边逐渐减小。在ab线左方或cd线右方，皮貌对须条的压力影响趋近于零，但因纤维间存在抱合力而仍有一定的摩擦力强度，如曲线m，所示。

在须条横断面上由于皮辊表---有弹性，当皮辊受压后，反辊表面变形，须条表面全被包围，纤维也受到较大的压力，故其横向摩擦力界分布较为均匀。

在一个牵伸区内，两对简单罗拉各自形成的须条摩撼力界强度分布连贯起来，就构成牵伸区内须条的摩擦力界分布，如图4-11所示。对于摩擦力界分布的讨论，一般是指纵向摩擦力界分布。横向摩擦力界分布要求均匀即可。

开松机摩擦力界分布随下列因素而变化：

(1)压力的影响：

开松机上罗拉的压力p增---，钳口内纤维更有力地被压紧，由于皮辊的变形以及须

条本身的变形，须条与上下罗拉接触的边缘点外移，摩擦力界的长度扩展，且摩擦力界分布的峰值也增大，如图4-10中曲线m2所示。若加压减小时，则产生与此相反的情况。

(2)开松机罗拉直径的影响a罗拉直径增大时，因为同样的压力p分配在较大的面积上，所以摩擦力界分布曲线的峰值减小，但分布的长度扩大，如图4-10中曲线ma所示。

(3)纱条定量的影响g纱条定量(或号数)加重，一般紧压后须条的厚度与宽度均有所增加，此时摩擦力界分布曲线的长度扩大，但因须条单位面和、上的压力减小，使摩擦力界分布的峰值降低。

牵伸区内须条中部摩擦力界的强度还因罗拉隔距的大小而有所不同l在隔距小时，其摩擦力界强度较强。