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    2020-10-29

杜启超
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开松机三上四下牵伸机构及其工艺参数

为了同大牵伸细纱机配合纺制租、中号(低、中支)棉纱,选型时确定a453b型开松机的牵伸装置采用三上四下前置式曲线牵仰,其结构如图4-26所示。其工艺参数的调节列于表4-8。

a453b型开松机在选型鉴定时,曾用二併单粗的工艺纺28号(21英支)和14号(42英支)细纱,全自动开花机厂家,分别同大面积的二併二粗和三併二粗工艺作了纺纱的对比试验(见表4-的,其结果证明a453b型开松机的三上四下牵伸在纺中号(中支)纱是高的,而且由于第h罗拉直径为19毫米,可使前区握持距接近一般棉纤维的品质,挺度,因而其要比普通老机改造的牵伸装置好。但在纺细号(细支)纱时还不够理想,在潮湿季节加工细而长的纤维还容易绕第ii罗拉。

三上四下牵伸装置的牵伸能力一般在4~8倍以内。由于前牵仰区摩擦力界布置比辊合理,控制纤维运动---,应充分发挥其作用。后牵伸区第皿罗拉上有反包围圆弧,同时中区没有集棉作用,考虑不使须条过分扩散而削弱进入前区的后部摩擦力界强度和扩展幅度,后牵伸尽可能小一些。当总牵伸比辊大时,为了减轻前区牵仰的负担,全自动开花机生产厂家,则应适当提高一些后牵伸倍数,常用的为1.3--1.6倍。

罗拉隔距应使钳口握持距与纤维的长度相适应。喂人开松机三上四下牵伸装置前区的纤维伸直度虽辊在併条机上的为好,但须条内的纤维却少得多,为加强该区的摩擦力界,充分发挥曲线牵仲的性能,握持距辊併条机前区为小,一般为l+1--3毫米。后区握持距为l+16--14毫米,同併条机后区差不多。由于开松机喂入和输出纱条的寇量辊併条机轻得多,各区牵伸力都辊小,全自动开花机,

且罗拉转速又远辊併条机为低,不易打滑,因而各列皮辑上的压力可小一些。一般总压力为30~37公斤/双键,其中前应辊为12-15公斤/双绽,大皮辊为10.--12公斤/双键,后it辊为8.......10公斤/双键。



开松机局部阻力损失

开松机局部阻力损失是因为管道中的气流急剧地改变流动状态而产生涡流现象所造成的能量损失。例如,流体经过弯管或突然收缩成扩大的管道,或者经过阀门或控制元件,或者两股气流汇合,都会发生涡流现象,造成能量损失。在计算管道阻力损失时,局部阻力损失是很重要的。因为在大多数情况下,全自动开花机,克服局部阻力所损失的能量要比克服管壁摩擦阻力所损失的能量大得多。局部阻力所产生的压力损失。一般可用下列公式计算:

开松机局部阻力系数是通过实验求得的。将实验数据加以整理,可以把它列成表格或绘成幽线,也可以从实验数据求得经验公式。在设计时可以根据条件按公式计算,也可以从图表中直接求得。一艇以采用后一种方法比较方便。兹将几种常用的局部阻力系数列表5-1所示.

应当---:上面所讲的摩擦阻力损失和局部阻力损失,都是单纯的空气在管道中流动时的损失。在气流输送中,用空气作为介质来输送物体的混合空气在管道中流动时的摩擦阻力损失利局部阻力损失者在比单纯的空气在管道中流动时的阻力损失有所增加。从实验得知:阻力损失的增加量与物气比μ值有一定的关系。

混合空气的修正重度较单纯空气的重度增加37.5%,那么混合空气在管道中流动时的阻力损失彼单纯空气在管道中流动时的阻力损失也要大37.5%。

在气流配梢的输送系统中,输棉管道中的物气比较回棉管道中的空气比显然不同。因此计算阻力损失时可以分段进行,先按各段物气比求得空气的修正重度。然后代入公式计算阻力损失。



开松机皮圈部分摩擦力界的测定:

1支圈部分摩擦力界分布可以通过简单的测寇方法求得。先拿去上皮圈和小铁辊、在下反圈工作商中间沿纱条运动方向画一铅笔线,每隔2毫米作若干等分,而后把棉布子线一根沿铅笔线放直,开松机尾端落在离中罗拉钳口线3毫米处(如帘子线尾端离钳口线太近,因钳口处压力大,试验时容易损伤皮圈表面),用一定量程的弹簧秤连结帘子线另一端,并装上小铁辊和上皮圈,施以压力。然后将弹簧秤徐徐向外拉动,当帘子线尾端开始滑动时,读出秤上读数,即为离中罗拉钳口线3毫米处至皮圈钳口分离点之间的摩擦力总和。之后以同样的方法,把帘子线的尾端放在离中罗拉钳口线5毫米处,秤上读数目为该处至皮圈钳口分离点之间的摩擦力总和。二读数之为离中罗拉钳口线3~5毫米一段静态摩擦力。这样连续测定,即可作出类似图5-15和5-16所示的摩擦力界分布直方圈。根据同样原理,在牵伸力测定仪上亦可测得。

以上实验方法只是考虑到皮图工作---分的压强分布对纱条所产生的摩擦力。实际上纱条在李伸过程中受压强分布作用,纱条会紧张而使纤维问产生相互挤压力。因此,牵仰区内纤维问除了所受压强分布作用外,还应加上牵伸引起的纤维各个方向的挤匡力,以及纤维与纤维问的抱合力。



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